邢台高温蒸汽保温管厂家合同价格

经上式验算，基本全符合规范要求，蒸汽直埋管外护管可参照选用。    4 、玻璃钢外护管的zui小壁厚确定   玻璃钢材质的外护管，由于生产使用的原材料：树脂（环氧、不饱和树脂、聚酯等）、增强纤维、添加助剂及其成型工艺的不同，其性能有明显的差异。但总的来说，它与塑料外护管有许多相近之处，特别是与 PE/PP 外加玻纤增强复合管性能更是贴近。国外把它们统称增强塑料（玻璃钢）。    （ 1 ）增强玻璃钢外护管的蒸汽直埋管道其壁厚度，除要考虑钢管、塑管某些相同的必要因素外，由于它的性能特殊，拉伸破坏变化率仅 1.8~4.0%[18] （钢为 18% ， HDPE 为 350% 伸长度）是脆性断裂。这就要求我们，不单是考虑管道压力等级、设计工作压力、许用应力、外部静、动荷力，还要考虑管道的许用挠度（无压条件下，挠曲产生的应力或应变，不超过* 30~50 年工作的应力或应变），核校管道的抗屈曲能力等。美国 AWWA C950-88 制定对地下埋设玻璃钢管设计准则。从理论计算到设计系数的正确设定和经验参数选取都有助于管道设计的成功。安装工程参数的正常选择确定，土壤类别密实度，土壤的挠度系数，反力模量 ?? 都是管道zui终实施成功十分重要和必须的。    （ 2 ）美国 AWWA C950-88 标准附录 A 详细的讨论了地下埋设玻璃钢管的设计准则，我们可借鉴参考直埋蒸汽管道外护管设计。       这里有五点须指出：   ① 与刚度有直接关系的许用挠度（垂直方向许用挠度）是设计的一个极重要的参数，刚度值为 S ：     E—— 管道弯曲弹性模量 N/mm2  I—— 单位长度管环弯曲惯性矩 mm4/mm   D—— 平均管径 mm D 外 —— 外护管的外径 mm  F—— 单位长度载荷 N/mm D 内 —— 外护管的内径 mm  ΔY—— 垂直方向许用挠度 mm    ② 地面管道与地下管道设计有很大差异，所有设计中的设计系数（安全系数）均 >1.5 ，通常取 1.8~2.0 。设计校核中的许用挠度是以计算管道无内压时为基准，挠度产生时应力不超过*（ 50 年）许用应力值；

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 ③ 管道的挠度严格规定 <0.05D 极限值，一般为 0.03D;    ④ 管道的壁厚指纤维增强壁厚部分，其纯树脂部分不计在内；    ⑤ 考虑到外护管承受外部的冲击压力与其管壳环向拉伸弹性模量及厚度 / 直径比有很大关系，通常玻璃钢外护管抗冲击压力比高模量金属管道为低。一般取 即 t=0.01D 来保证玻璃钢管抗冲击能力。  
  玻璃钢管总壁厚 δ=t+tr t—— 纤维增强壁厚度 mm tr—— 树脂内衬层壁厚度 mm       国外缠绕玻璃钢增强聚乙烯（ VPE ）外护管，其性能较 PE 有重大改进，耐热性达 110℃ ，且电阻率 >1012Ω·m 。 50℃ 许用应力在 7MPa 时，其管壁厚度* PPI 协会 SDR 规范要求。使用寿命达 30 年 [ 见拙文 1998 年第六期《新型建筑材料》 ] 普通直接缠绕的玻璃钢外护管（ FRP ）因国内各生产厂家技术要求不同而差异很大。表 5 列出主要各厂家管壁厚值。    表 5 几个主要生产厂玻璃钢管（ FRP ）壁厚规格。 ( 略 )       从上表可清楚看出，我国用玻璃钢做外护管的壁厚，刚度大的小管径管还好，对于 >300mm 规格，特别是 >450mm 管道普遍偏低，均 0.01 ，只有国外引进技术的厂家，正规产品外护管壁厚 ≥0.01 。       壁厚偏薄，要保证*工作 15 年以上，是潜存有问题的。这也是我国近年玻璃钢外护管的蒸汽直埋管事故多发的重要原因之一。    

六、外护管的使用温度和设计温度确定   直埋式预制蒸汽保温管，一个十分突出的问题，即管道安装，试运吹扫或运行中突然发生保温管的保温层进水或是内钢管（芯管）蒸汽泄漏，使之外护管温度超过原保温设计时 50℃ 、 60℃ ，而达 80℃ 、 100℃ 或更高，对管系带来的严重影响，其管道还能否短时间承受这一冲击，继续运行的问题。    各种材质的外护管的蒸汽直埋管道，在保温设计时，通常均按照埋地管外表面温度（控制温度） 50℃ ，zui高 ≯65℃ 计算保温厚度。    因材质不同，实际外护管的使用温度范围差别很大。 CJJ/T-114 标准规定 HDPE 为 -50℃ ～ 50℃ ， CJJ/T129 规定 FRP 为 -50℃ ～ 65℃ 。拙文 [ 直埋式预制保温管外护层材料的分析研究 ] 中已指出：   HDPE 使用范围是应力、温度的函数，根据温度一应力一寿命曲线可查出 [21] ：  30℃ ， 5MPa 时 50 年寿命，随使用温度升高，  40℃ ， 5MPa 时 17 年寿命，  50℃ ， 5MPa 时 12 年寿命。   如相应应力减小，相同温度下其管道的寿命可延长：  40℃ ， 4MPa 时 28 年，  40℃ ， 3MPa 时 >50 年寿命。    增加塑料玻璃钢 FRP 其属性也类似，温度影响颇大，随温度升高，强度下降，寿命衰减加速。    实践和理论计算表明，对塑管和玻璃钢外护管，将发生随温度的升高，材料破坏趋向严重，超过材料高温下*使用（ 30 ～ 50 年）的许用应力，许用挠度，发生屈曲破坏，管道失效须更换；对钢质外护管，只要设计结构合理，按 100℃ 或 120℃ 状态设计，管壁厚度、焊缝强度、满足此温度下的使用强度和应力值就可保证管道系统能继续运行。外护管的防腐层虽有可
能部分老化或破坏，进行修复还可应用。 这也正是钢质外护管zui突出的优点所在，这点国内多处工程如宁波、洛阳实践已充分得到证实，其安全性、可靠性和经济性。  

七、结论   1 、直埋式预制蒸汽保温管的外护管是保温结构中 — 复杂和极为重要的组成部分，是管系寿命经济性、安全性、可靠性重要所在。很有必要深入研究和探讨。只有充分、全面的认识，

钢套钢”直埋蒸汽管道在我国城镇集中供热管网中已经有大量的应用，在工程实践中积累了丰富的经验，但是，由于目前我国尚没有生产和设计直埋蒸汽管道的相关规范和标准，因此，管道的生产和使用在一定程度上还存在一些技术问题，本文在理论计算的基础上，对“钢套钢”直埋蒸汽管道中滑动支架、导向支架以及固定支架的布置方式作初步的探讨，仅供参考。 !、 “钢套钢”直埋蒸汽管道中的支架型式根据管道的不同位置，以及不同的用途，可以在“钢套钢”直埋蒸汽管道中应用三种支架，分别为导向支架、滑动支架和固定支架。 !$&导向支架在“钢套钢”直埋蒸汽管道中，在弯头、折角等方向改变部件的直管段中通常使用导向支架，导向支架用于限制工作钢管在外保护层钢管中的移动空间，它防止了工作钢管的径向位移，使工作钢管只能沿着管道的轴向自由膨胀。导向支架结构如下图所示： !$!滑动支架 在有吸收管道膨胀变形能力的弯头两段管道中，为了使弯头能够自由地吸收管道的膨胀变 形，通常使用滑动支架。只限制工作钢管沿管道垂直径向向下的位移，而不限制工作钢管在外保护钢管内沿其它方向自由移动，这样有利于变形的吸收和管道中应力的分散。滑动支架结构如下图所示： !$#固定支架 固定支架用于保护管道中的折角、弯头等管件，平衡管道中的应力，阻止管道中应力的传递。由固定支架的结构型式可知，它可以承受很大的轴向力，但却没有抵抗径向剪切力的能力，因此，在布置支架时，应尽量降低固定支架的径向剪切力，使其承受轴向力，这样才能保证固定支架的安全使用和
整个管网的安全。固定支架结构如下图所示：

管道中支架不同布置方式的计算分析$%-计算条件 本文选用工作钢管管径为62".7/%#的蒸汽管道进行计算研究，输送介质为-3#8低温蒸汽，压力为"%#9:;，现分别选用$1和01的折角、在四种不同支架布置方式的情况下，对导向支架、固定支架和折角等处应用<=>?=@"软件进行力学计算和分析。 $%"四种支架布置方式 管道中滑动支架、导向支架以及固定支架的布置位置不同，直接影响其受力的状态，因此，选用四种不同的布置方式进行计算分析，从中总结出有实用价值的规律。图中:&为沿管道直径方向传递的力，:,为沿管道轴向传递的力。四种布置方式如下图所示： $%$计算数据及分析经过<=>?=@"软件计算以后，对应上图中的各点，可以得到计算结果如表-所示： 由表-中数据可以得到以下结论：-、 由表-中数据可知，折角处固定支架、滑动支架、导向支架的布置对管道中各点的受力影响很大，尤其是对固定支架受力的影响尤其显著。 "、由固定支架的结构特点可知，为了使其正常地工作，应使其在小剪切力的状态下工作，因此，由表-中数据可以看出，四种布置方式中，前三种布置方式折角处的弯曲力矩几乎没有变化，但是类型三中的固定支架承受的的剪切力zui小，几乎没有径向剪切力，虽然这时固定支架出轴推力zui大，但是这仍然是固定支架有 利的工作状态，因此，在管网设计时，应尽量避免将固定支架直接靠近折角安装，应在固定支架与折角之间设置导向支架，尽量增大固定支架与折角之间的距离，这样才能实现对折角的保护。 $、当在折角与固定支架之间设置滑动支架时，从表中类型四可以看出，这时折角处的弯曲应力是前三种类型的"%(倍，原因是在靠近折角设置了滑动支架，而滑动支架只对工作钢管起支撑的作用，它没有限制工作钢管移动的方向，致使折角两侧直管段产生的热胀变形直接传递到折角处，而小角度折角没有吸收热胀变形的能力，因此折角处的应力很大；同时，由于折角处产生的径向力的传递方向没有得到限制，导致固定 支架径向剪切力相当大，这对于固定支架的安全是十分不利的，而且，此时，折角处于高应力状态，很容易破坏，而且固定支架没有很好地起到保护折角的作用，因此，在小角度折角处靠近折角的位置设置滑动支架是不可取的。 )、结论“钢套钢”直埋蒸汽管道的设计尚处于实践和摸索阶段，需要广大工程技术人员在工程中不断地探索和总结，正确地使用“钢套钢”直埋管道的各种支架有利于对管网进行科学地设计，保证管网的*安全稳定地运行。 随时进行排气，从而防止“气塞”的产生。 运行中，水流从筒体下部进水管切向进入筒体，形成旋流，杂质和污物在旋流的作用下，沿筒壁下沉到锥形筒底，为防止杂质污物被向上的水流泛起，锥形筒底设置了带网孔的伞形挡渣盖。为了将沉积在底部的杂质、污物及时排除掉，锥形筒底安装了排污阀。可根据实际需要进行排污或对滤网进行反冲。 下面谈谈各种除污器在管网设计、安装、使用过程中应该注意的事项。 *、 所有除污器安装时均应在进、出水管一侧各装一块适合于工作压力的压力表（应计量准确），用于观察除污器两侧压力是否正常。 "、为了便于排污和清除沾附在滤网上的污物，除污器应设计如图六所示的旁通管路。正常运行时旁通阀门必须关闭，需要排污或对滤网进行反冲时，可以关闭进、出水阀门，打开旁通阀，使系统保持正常运行状态，然后再打开排污阀，进行无压排污。为了*冲洗掉筒底杂质和沾附在滤网上的污物，这时要稍稍打开除污器已关闭的出水管阀门，并适当控制流量，使大部分水流继续循环，少部分水流返回除污器进行反冲，以利于清除掉沾附在滤网上的污物及筒底杂质，使除污器保持正常运行。严禁高压大流量排污或反冲滤网，以免发生意外。 $、 管网新建投入运行时，也是杂质、污物zui多的时候，应采取非常措施进行排污，即第*+"天每隔)小时就应进行一次排污和反 冲，第$+)天每隔,小时排污反冲一次，此后，即可按常规进行排污和反冲，以保持除污器的正常运行。 )、除污器排污管下方应设置排水沟或引水管，将排出的水及污物妥善进行处置。 (、上述各种除污器进水、出水均有方向性选择，请在设计、选购、安装中予以注意，以防搞错方向。 -、每隔$+(年，可视运行情况对除污器进行一次检修，必要时可打开法兰，对筒底、滤网进行*清理。同时，滤网是可以更换的。 这几种除污器在新疆各地供热单位经用户使用反映良好，*可以满足以上“六个要素”的要求，同时无需每年打开除污器进行清理、维修，可节省大量人力、物力，节省维修费用，更重要的是采用这种除污器，不会发生板式换热器的堵塞，有力地保证了供热管网的经济、安全运行，受到了用户的好评，因此这几种
除污器应有推广的价值和良好的使用前景。