公司常年生产材质：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材质。
国劲合金*生产销售：耐热精铸耐热耐磨钢导板、耐热精铸立柱、耐热精铸挂具、耐热精铸纺织行业炉辊、耐热精铸固定模框、耐热精铸裂解炉管排、耐热精铸大型压铸模具、耐热精铸轴承座、耐热精铸沉没辊支臂、耐热精铸五通弯头、精铸316不锈钢件_ZGW9Cr4V硅钢线碳套辊轴承座、耐热精铸出钢槽、耐热精铸吊具、耐热精铸底板、耐热精铸大型耐热模具、耐热精铸水冷辊绞龙
W9Mo3Cr4V钢回火后的显微组织为回火马氏体和均匀分布的颗粒状碳化物，硬度为61.5RC。对经淬火和回火后的W9Mo3Cr4V钢进行冲击试验，其冲击韧性为31J/cm2，可搅拌头的冲击韧性要求。研究结果表明：（1）W9Mo3Cr4V钢随渗氮温度，渗氮层厚度呈逐渐的趋势。（2）W9Mo3Cr4V钢随离子渗氮温度升高，渗氮层硬度不断升高，这是由于渗氮温度较低时，表层就有硬度很高的ε相（Fe3N)，其晶格常数基体大得多，当其与基体为共格关系时，会与基体晶格产生性畸变，渗氮层体积形成残余压应力，且渗氮层中的位错运动受阻，引起渗氮层硬度升高。随渗氮温度升高，渗氮物相ε相（Fe3N)衍射峰强度逐渐，而γ’相（Fe4N)衍射峰强度逐渐升高，渗氮层厚度不断，且渗氮物均匀析出弥散强化，也渗氮层硬度不断升高。
公司常年生产材质：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材质。
316耐磨落梅抖、316锥门、316法兰连接耐磨铸管、316冶金高抗磨构件、316高耐磨下料斗、316冶金高抗磨构件、316电厂高抗磨前后护板、316锥门、316耐磨落梅抖、316高抗磨衬板、精铸316不锈钢件_ZGW9Cr4V硅钢线碳套辊轴承座、316法兰连接输煤直管、316矿山输渣管耐磨衬板、316耐磨弯管、316耐磨三叉管
(2)合金为单相奥氏体组织，结构，时效倾向很小，具有优良的加艺性能和满意的焊接性能。(3)具有高的塑性和相对较低的强度，容易进行塑性变形，能轧成薄板材，可以深冲冷加。(4)热处理简单，只需很短时间退火便应力，并可控制晶粒度。应用固溶强化镍基变形高温合金在使用中可能会有一些碳化物相析出，略有一些硬化作用。因此合金中的碳含量不宜过高，以免塑性。G141合金除固溶强化外，还有γ’相时效强化(见高温合金时效强化)，加塑性差些，适合用作在高温下要求强度较高的板材合金。合金化程度高的G3044、G3128、G141和G170等合金，在*使用中会析出σ,μ等相(见高温合金材料的金属间化合物相)，影响合金性能。
两种材料件的刚性*。按照焊接艺评定提供的，组对时我们先将15CrMoR侧端口部分进行预热，达到要求的温度后与800锥体组对点焊。点焊后不久，当15CrMoR侧冷下来，全部焊点均出现了裂纹，反复几次，结果依然相同。这使得后面的焊接无法进行。针对这种情况，结合两种材料的焊接点和艺评定中有益的内容，我们反复进行了研究论证，同时参照当时引进的一台国外设备中异种钢焊接处理的启示，制定出了相应的施焊方案。经过实际产品的试验，地解决了上述存在的问题，成功地实现了这两种材料的焊接。下面就将组焊艺的主要内容作一个简单地介绍。组焊的主要程序是：先在15CrMoR材料的件上，用选定的过渡焊材和800的同种焊材堆焊出一个过渡段，然后再将800材料的锥体与过渡段组焊。
根据纯氧器和空气器的能力和征的较可知，采用空气器时，由于吹入了时不必要的氮（占空气中的79），因此会火焰温度、废气量，增大热损失。而采用纯氧器时，由于器只使用所需的氧，因此火焰温度可以到3000℃，且由于废气量大幅度，因此可以热损失，有效热量，由此可以重油的消耗量，燃料成本。纯氧器所要求的加热能力与空气器的相同，要求能在大约20分钟内将钢包的内衬耐火材料的温度由大约600℃加热到0℃以上。采用以往的空气器时，大量为520L/hr，而采用纯氧器，由于了有效热量，因此大量为350L/hr，充分。
5Cr28Ni48W5精铸炉用装、ZG1Cr28Ni48W5精铸殊铸件、ZG30Cr25Ni20精铸挡料板、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1精铸导流板、ZG35Cr26Ni12精铸窑尾护板、ZG3Cr24Ni7NRe精铸离心铸管、35Cr45NiNb精铸炉罐、40Cr25Ni20精铸刀盘、ZG1Cr20Ni14Si2N精铸辐射管、ZG35Cr26Ni12Si精铸穿孔导板、ZG2Cr20Mn9Ni2Si2N精铸板、ZGMn13-3精铸窑尾护板、Mn13精铸悬臂辊、ZG3Cr24Ni7NRe精铸轮子、ZG1Cr28Ni48W5精铸滑轨、ZGMn13Cr精铸耐高温喷嘴、Co50精铸碳套辊
如D级碳素结构钢要求钢中酸溶铝含量不小于0.015，深冲压用冷轧薄钢板08AL要求钢中酸溶铝含量为0.015―0.065。铝还可钢的抗腐蚀性能，别是与钼、铜、硅、铬等元素配合使用时，效果更好。铬钼钢和铬钢中含Al可其耐磨性。高碳具钢中Al的存在可使产生淬火脆性。铝的缺点是影响钢的热加性能、焊接性能和切削加性能。Si（硅）Si是炼钢中重要的还原剂和脱氧剂：对于碳钢中的很多材质来说，都含有0.5以下的Si，这些Si一般是由于炼钢中作为还原剂和脱氧剂而带入的。硅能溶于铁素体和奥氏体中钢的硬度和强度，其作用仅次于磷，较锰、镍、铬、钨、钼、等元素强。但含硅量超过3时，将显著钢的塑性和韧性。
结果表明，不同固溶处理温度对800合金晶粒尺寸有很大影响；在1050～1200℃固溶处理时，晶粒正常长大，晶粒长大能Q=309.3KJ/mol；在1050～1℃固溶处理后，晶内仍有大量未固溶的富铬碳化物；在1150℃固溶后，晶内富铬碳化物基本溶解；在1200℃固溶处理时，随着保温时间的，晶粒正常长大；晶粒尺寸与硬度符合all-Petch关系。热机械加，结合变形和热处理，是控制显微组织从而金属和合金性能的一种极为有效的。自从二十世纪八十年代初提出晶界程（GBE）的概念以来，热机械加业已成为改变多晶材料晶界征分布的主要。合金800（UNSN08810）是一种通过Ti（C，N）沉淀和M23C6强化的固溶强化合金。
、316热处理炉构件、316步进炉耐热滑块、316耐磨衬板、316碳套辊、316玻璃辊、316井式炉吊具、316机械用密封条、316挂具、316炉排、316保护套管、316推头
其他材料辅料如废钢（排除有害元素）、煤粉、陶土、型砂、合脂油、石灰石、耐火材料等，也都本着好、价格合理、路途近的原则定点采购。重要的是化学成份的选择。2.1碳和硅是影响球铁机械性能和铸造性能很大的元素，是促进石墨化的元素。碳当量（C总+1/3si）可石墨球数，铁水流动性，缩孔体积和白口倾向，塑性和韧性[1].但碳当量过高，易出现石墨漂浮性能下降，故元素含量应选择：C：3.6-3.9；S：2.2-3.0；碳当量应在4.4-4.8之间。2.2锰是阻碍石墨化并碳化物的元素，和基体中珠光体含量，但易形成晶间偏析，球铁塑性和韧性；含量高时会缩松倾向，故在生产铸态铁素体球铁中，因铁素体含量要求大于75，不允许出现缩松和不再经过热处理，故锰的含量不能高而应低，应控制在0.3-0.4范围内。
某公司尝试采用TMCP艺出英国BSEN10210-1-2006《非合金和细晶粒钢热轧结构钢管（空心管材）》的新型热轧细晶粒低温低合金钢板。TMCP艺利用形变和相变强化来钢材性能，但是采用TMCP艺生产的厚钢板，其组织不均匀、性能波动大，因此进行轧后热处理是*的环节。研究正火处理对新型高性能低温钢组织、力学性能及断裂机理的影响对指导实际生产具有重大意义。研究结果表明：（1）TMCP试样的强度和屈强高，易产生应力集中及脆性断裂，低温冲击性能差。正火处理会TMCP试样的屈服强度和抗拉强度，不*正火处理实验的屈服强度和抗拉强度均随正火温度的而，*正火处理试样的则随正火温度的而，正火处理试样的伸长率和夏V型缺口冲击吸收功变化规律与其强度变化规律相反。
公司现有四个事业部下有4条生产线。1、真空雾化制粉生产线： 致力于金属球形粉末的化生产。金属球形粉主要应用于增材制造、MIM、喷涂。金属球形粉品种有：高温合金粉、不锈钢粉。我们合金粉末的纯度高、气体含量低、无偏析，流动性好而逐渐取代进口金属粉。2、硅溶胶熔模精密铸造艺生产线：采用真空铸造的硅溶胶艺，使熔模铸造艺在殊合金方面得以延伸。公司摸索出离心真空精密铸造艺、真空快速凝固艺等使得合金材料铸件内部性能得以大幅，为用户提供低夹杂、无疏松、无偏析的高合金铸件产品。产品主要应用于在高温下高速零部件（如高性能汽车涡轮增压器叶轮、高温风机叶轮等）、腐蚀下使用零部件（如石油石化、化等行业使用的泵、阀）。3、锻件及零部件生产线:通过真空冶炼、锻打、切割、机加等为用户提品及零部件。4、水平连续铸造长型材生产线 （调试中）：于高温合金、耐腐蚀合金、精金和种不锈钢以及难成型高合金的水平连续铸造管、棒、型材
4Cr25Ni35Nb水泥衬板、ZG40Cr25Ni35NbM高抗磨护板、Co40高抗磨衬瓦、ZG40Ni35Cr26Si2电厂输煤粉管、ZG1Cr19Mo2有金属排渣管、ZG03Cr19Ni11Mo3N磨煤机护板、ZG40Cr28Ni48W5Si2磨煤机衬瓦、ZGMn18Cr4V链条、ZG5Cr26Ni36Co5W5耐磨复合板、ZG5Cr25Ni2冶金耐磨管道、ZG1Cr17磨煤管、ZG1Cr18Ni9Ti衬板、ZG6Mn28Al9TiRe电力耐磨管道、ZG14CrNi32Nb耐磨衬板、ZG35Cr24Ni7N直管、ZG2Cr24Ni7SiN耐磨三叉管
结果表明该计算可以有效地模拟实际连铸中角部区域凝固收缩对热流密度及温度分布的影响。针对CB300-V钢种，断面130mm*130mm连铸坯在3m/min拉速下的计算结果为：凝固坯壳角部温度1250℃，与经典热流公式计算的角部温度700℃有明显差别，面中心处明显的收缩开始于距结晶器上沿0.4m的位置，凝固收缩的数值集中在0.0002m的范围内，角部大收缩量威0.001575m。随着距表面距离的加大，凝固收缩呈减小趋势，凝固收缩的量与距离呈非线性关系。由沙钢集团和神雾集团共同完成的“转底炉处理含铁、泥资源循环利用关键技术及示范项目”科技成果评价会在沙钢召开。评价会在听取技术报告、作总结报告、科技查新报告以及对项目答疑后，讨论认为该项目成果整体艺技术及装备达到水平，建议在同类冶炼企业推广应用。
当合金在上α＋β相区变形和热处理时形成这种显微组织。双态组织的点是在β转变组织的基体上，分布着一定数量的等轴初生α相，而β转变组织实际上类似于篮组织。这种组织的性能决定于等轴初生α相和β转变组织所占的例，一般而言，该类型组织有的室温拉伸塑性和疲劳性能，有一定的高温强度和蠕能。塑性和疲劳极限随初生α相体积分数而，并且初生α相晶粒尺寸越小，疲劳强度越高，而持久的蠕变强度则随初生α相体积分数的而。当等轴初生α相体积分数为20～30时，塑性、断裂韧性、热强性和疲劳性能达配合。4等轴α组织当合金全部在α＋β或α相区(α型合金)以足够的变形量(60～70)进行塑性变形，或随后在下α＋β两相区热处理时，即等轴组织。
为此，应大积极发展球团矿高炉炼铁，主要是：1、优先发展带式焙烧机球团矿。优先发展带式焙烧机球团矿，带式焙烧机球团的序能耗等多项指标优于链篦机-回转窑，且没有结圈和气流分布的卡壳问题，具有良好的发展前景，建议应优先发展带式焙烧机，已停产的平烧也可技术改造为带式焙烧机生产球团矿。2、现有设备的操作水平。现有大型链篦机-回转窑和大型竖炉的操作水平，解决回转窑结圈和大型竖炉气流合理分布的问题。3、球团矿造球、烧球的技术。把竖炉和链篦机-回转窑球团62的品位都65以上，把目前SiO2含量高于5.8的到4.5。将球的直径从18mm以上到9-13mm的合理范围。超饱和渗碳是当碳势高于门槛值时的一种渗碳艺，其目的是在渗碳层中形成大量弥散分布的粒状碳化物，并高于渗碳的表层碳浓度，使零件表面在高硬度、高耐磨性、良好的耐疲劳性能和抗咬合性能的同时韧性不下降。
JM10冶金高抗磨构件、KmTBNi4Cr2-DT耐磨三叉管、KmTBCr9Ni5磨煤机锤门、BTMCr12Mn3W送料耐磨内衬管、BTMCr18Mn3W2耐磨护板、ZGMn13-2耐磨复合板、JM6高抗磨护套、JM6B电厂输煤粉管、JM2矿山输渣耐磨管、BTMCr12-GT中速模护板、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe弯头、JM7A弯头、JM5高抗磨护套、ZGMn13-4法兰连接输煤弯管、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe电力耐磨管道、BTMCr32排灰耐磨管
定向结晶叶片了对空洞和裂纹的横向晶界，使全部晶界平行于应力轴方向，从而了合金的使用性能。单晶叶片了全部晶界，不必加入晶界强化元素，使合金的初熔温度相对升高，从而了合金的高温强度，并进一步了合金的综合性能。生产艺镍基合金，别是沉淀强化型合金含有较高的铝、钛等合金元素。通常采用真空感应炉熔炼，并经真空自耗炉或电渣炉重熔。热加采用锻造、轧制艺，对于高合金化合金，由于热塑性差，则采用开坯后轧制或用软钢(或不锈钢)包套直接艺。铸造合金通常用真空感应炉熔炼母合金,并用真空重熔-精密铸造法制成零件。变形合金和部分铸造合金需进行热处理，包括固溶处理、中间处理和时效处理，以Udmet500合金为例,它的热处理制度分为四段：固溶处理，1175，2小时,空冷;中间处理,1080,4小时,空冷;一次时效处理,843，24小时,空冷；二次时效处理,760,16小时，空冷。
低温冲击功和常温力学性能是决定风电轴承寿命及可靠性的重要性能指标，风电轴承套圈调质热处理艺参数则是影响它们的重要因素之一.为了进一步风电轴承的低温冲击功和常温力学性能，深入研究了风电轴承调质处理的淬、回火温度对其影响规律。采用4种不同的淬火艺（淬火温度分别为：800、820、840和860℃）和5种不同的回火温度（570、590、610、630、650℃）组成的20种调质处理艺对试验样圈进行试验。淬火时间为2～3小时，介质为高分子水剂，浓度为2～5；回火时间为4～6小时。对调质艺处理后的样圈进行低温冲击功和常温力学性能检验，取样方向为样圈周向，取样位置为端面的中间距样圈端面12.5mm处。
