依照ISO9001-2000，我厂于2003年通过了认证，建立健全了保证体系。生产的产品具有可靠的保证，深受用户的信赖和好评。我们的经营理念是：“更好的产品，更具竞争力的价格，更及时的交货日期”。我们将一如既往的奉行我们的企业理念，着力追求，再创辉煌业绩。热忱欢迎各界朋友、新老客户的惠顾，携手合作！我们将在风景如画的江南水乡———太湖之滨，恭候您的光临，让我们相遇无锡！
国劲合金*生产销售：耐热精铸辊、耐热精铸调质炉料架、耐热精铸热处理夹具、耐热精铸通风叶片、耐热精铸支承架、耐热精铸辊、耐热精铸喷嘴、耐热精铸玻璃轧辊、耐热精铸机械用密封条、耐热精铸篦床、ZG40CrSiN耐磨衬板_矿山输渣耐磨管铸件JM4、耐热精铸渗碳料筐、耐热精铸热处理炉用筐、耐热精铸辊、耐热精铸玻璃辊、耐热精铸耐磨衬板
含钨量为50~90（分数）的钨铜复合材料综合了钨和铜的诸多优点，具有高的强度与硬度，良好的导电与导热性，低的热系数，良好的耐电弧侵蚀性，耐高温氧化性及抗熔焊性等点，现已广泛应用于国防、电子信息和机械加等领域。随着钨铜复合材料的生产艺及产品和，钨铜复合材料越来越显示出广阔的应用前景，在某些领域甚至有不可替代的作用。钨的熔点为3318°C，铜的熔点为1083°C。当使用温度超过钨铜复合材料熔点（约3000°C），铜会发生熔化，因蒸发而吸收大量的热量，大大了部件的表面温度，并为复合材料中的钨骨架提供良好的冷却作用，保证了部件的正常作，从而使复合材料能承受一般材料无法承受的高温。
公司常年生产材质：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材质。
ZG40CrSiN矿山输渣管耐磨护板、ZG40CrSiNMPS磨辊套、ZG40CrSiN排灰耐磨管、ZG40CrSiN静态磨料、ZG40CrSiN耐磨弯管、ZG40CrSiN送料耐磨内衬管、ZG40CrSiN锥门、ZG40CrSiN耐磨护板、ZG40CrSiN底盘、ZG40CrSiN钢厂溜槽耐磨衬板、ZG40CrSiN耐磨衬板_矿山输渣耐磨管铸件JM4、ZG40CrSiN冶金高抗磨构件、ZG40CrSiN破碎机锤头、ZG40CrSiN静态磨料、ZG40CrSiN中速模护板
从JFE443CT和不同钢种的TIG对接焊部耐蚀性试验结果可知：与SUS304的焊接部因敏化而耐蚀性（明显生锈）不同的是与含C量较低的SUS304L和SUS316L（0.02C-18Cr-12Ni-2Mo）的焊接部耐蚀性良好。与含C量较高的不锈钢焊接部的耐蚀性下降，是由焊后慢冷的TIG焊接艺引起的。焊后快冷的电阻焊（含点焊与缝焊）就不易引起耐蚀性的下降。并且试验表明，在使用焊丝的角焊缝焊接中，将焊接金属作为奥氏体主体组织，就可以防止因敏化而造成的耐蚀性下降。同样，即使在采用奥氏体系焊丝的MIG和MAG焊接中，焊接部变成了奥氏体组织；即使与SUS304对接焊，焊接部也能与母材基本同等的耐蚀性。（2）焊丝：为了防止因敏化而焊接部的耐蚀性，应避免使用Y308系（成分为0.05C-20Cr-10Ni）焊丝，而必须用含C量低的Y308L系（成分为0.02C-20Cr-14Ni）和Y309L系（成分为0.02C-23Cr14Ni）焊丝。
分析结果表明：直径大于μm的夹杂物在铸坯近表层的数量分布受钩状坯壳的发达程度影响明显，而直径在20~50μm的夹杂物在铸坯近表层的分布较为均匀，同时由于结晶器中非对称流场，20~50μm的夹杂物沿铸坯宽度方向上数量分布并不*对称。不锈钢焊管在制作中,会在表面出现锈,焊接时会有焊接现象,因此在使用中的不锈钢焊管表面会出现划痕,遇到这些情况应该怎么办呢?怎么能妥善处理这些问题呢?1、锈:制作前或制作中有时会看到不锈钢焊管产品或设备上生锈,这说明表面受到严重污染。设备投入使用前必须把锈掉,*清理过的表面应通过铁试验和/或水试验进行检验。2、焊接:焊接与焊接艺有很大关系。
其点有：1)采用开合式炉体，件从侧面吊出直接进入淬火设备。件整个平移距离短、时间少、操作简便，可保证热处理。2)炉子和淬火设备建在地面以上，不必要在地上建设高厂房和地下建设深设备基础，了建设难度，节省了建设费用。3)件座在，不用吊挂，件出炉用冷态吊具，避免了吊具在加热中的变形和吊具消耗，解决了吊具设计的难度，节约了吊具的费用，了炉子的热能消耗。对具有体心立方晶体结构的冷轧板织构形成的影响因素主要有：(1)化学成分。铁素体不锈钢中铬含量可形成有利于成形性能的织构组分，在板材的轧制中，化元素Nh会使奥氏体形变织构加强，进而y一相变织构的加强；(2)固溶元素和二相粒子。
ZG35Cr24Ni7N精铸风叶、ZG30Cr28Ni4精铸拨料轮、ZNiCr50NbC0.1精铸挂钩、ZG45Cr25Ni35精铸精密铸件、ZG10Cr18Ni9Ti精铸井式炉炉盖法兰、ZG40Ni35Cr17Si2精铸通风叶片、BTMCr26精铸辐射管、ZG10Cr13NiMo精铸热处理装、BTMCr12Mn3W精铸热处理料筐、ZG1Cr25Ni20Si2精铸喷嘴、ZG30Cr25Ni20精铸垃圾焚烧炉排、BTMCr9Ni5精铸硅钢线碳套辊轴承座、ZGW9Cr4V2精铸连接座、ZG3Cr24Ni7SiNRe精铸况筛板、ZG40Cr24Si2精铸铲料板、0Cr18Ni13Si4精铸传送带导轨、BTMCr12-DT精铸钢坯滑板
将钢坯重新加热至1250℃保温2h，在实验室450mm二辊可逆热轧实验轧机上进行7道轧制，终板厚约为12mm。将12mm厚钢板置于1250℃箱式电阻炉中保温72h，使碳化物尽可能*溶解于基体，然后淬火至室温。从处理后的钢板上切取直径为Φ8mm、长15mm的热模拟试样。研究结果表明：（1）通过对含Nb-Ti钢和含Ti钢的动态CCT曲线可知，Nb元素使得含Ti低碳微合金钢的动态CCT曲线整体向右下方，了实验钢的淬透性。（2）经等温淬火处理后的含Nb-Ti钢和含Ti钢的显微组织均由等温转变产生的铁素体和淬火产生的马氏体组成。（3）对含Nb-Ti钢和含Ti钢的析出物尺寸进行统计可知，其析出物平均尺寸分别为6、8、4.2nm，Nb元素增大了（Nb，Ti）C与基体之间应变能，使（Nb，Ti）C在等温中更易粗化。
从750℃～820℃固溶处理，硬度呈现—升高—的变化规律，3的α相含量与平均晶粒尺寸31.8μm的β晶粒混合的组织形态具有硬度小值为251.8V5。为了探寻水平连铸球墨铸铁qt500-7型材的佳等温淬火艺，运用正交试验对奥氏体化温度和时间、等温淬火温度及时间等艺参数进行分析，研究不同艺参数下该型材的组织及硬度的变化规律。结果表明，等温淬火温度和奥氏体化温度是影响合金硬度的主要因素，随着二者温度的升高，基体组织中残留奥氏体量增多，硬度逐渐减小。试验用型材在现有的热处理参数中，硬度高的艺为840℃×60min奥氏体化+280℃×min等温淬火，在此艺条件下可以由细密贝氏体型铁素体与少量残留奥氏体组成的组织，型材硬度为476hbw。
、ZG40CrSiN对流段管板、ZG40CrSiN喷嘴、ZG40CrSiN风叶、ZG40CrSiN爱协林多用炉加热芯、ZG40CrSiN节、ZG40CrSiN裂解炉管排、ZG40CrSiN热滑轨、ZG40CrSiN耐热钢托辊、ZG40CrSiN搪瓷窑构件、ZG40CrSiN炉排、ZG40CrSiN导卫板
试验结果显示：（1）aynes282耐热合金的晶粒尺寸随固溶温度的升高和保温时间的逐渐增大。计算结果表明，试验合金晶粒长大能约为382kJ/mol。（2）1060～1150℃保温2h固溶时，随固溶温度的升高，试验合金中未溶MC型和M23C6型碳化物逐渐回溶，固溶温度超过1150℃后合金中的碳化物基本溶解。1120℃固溶处理时，随保温时间的合金中碳化物快速溶解。（3）1060～1150℃固溶温度范围保温2h和1120℃保温30～120min时间固溶时，试验合金硬度随着固溶温度的升高和保温时间的逐渐，而晶粒长大和未溶碳化物的溶解是造成合金硬度下降的主要原因。研究了固溶处理温度和保温时间对热等静压inconel625合金组织与拉伸性能的影响。
氧流量240-280m3/min,供氧强度为4.8-5.5m3/(t#min),每炉吹氧时间一般为8-10min,吹炼较平稳。供氧压力一般为1.0~1.5MPa,如风口堵塞供氧压力有时接近2.0MPa。吹炼中氧气喷嘴用油冷却,每个喷嘴冷却的流量为110L/h,油压随喷嘴情况而定,一般为1.0~1.5MPa,有时高达6.0MPa。根据熔池含磷量加入石灰,并用N2或Ar对熔池搅拌,搅拌气体用量1.5-2.0m3/t(钢)。搅拌的目的是钢中氧分数和磷分数,搅拌之后磷一般为0.015-0.030,硫为0.010-0.020,碳小于0.03,出钢温度1640-1680℃。出钢时进行脱氧、合金化并钢中氮分数。
公司始终坚持以用户需求为导向，依托材料的优势，为用户提供从原材料到产品成型的材料解决方案，包括：合金材料功能定制，合金材料性能，专有技术。公司运用的合金材料制造技术和、石油石化、核能业、化学业、海洋业、机械制造、通讯电子等制造领域提供的合金产品，帮助用户生产成本，产品品质。
ZG40Cr28Ni48W5Si2底盘、ZG35Ni24Cr18Si2耐磨复合管、ZGOCr18Ni9电厂输煤粉管、BTMCr32法兰连接耐磨铸管、ZG35Cr24Ni7N护板、ZG1Cr25Ti齿板、BTMCr12Mn3W磨煤机落煤门、ZG40Ni38Cr19Si2Nb1捞渣机刮板、ZG1Cr18Mn8NiN电力耐磨管道、ZG1Cr18Ni9耐热炉箅、ZG35Cr24Ni7SiNRe耐磨落梅抖、ZGMn13-1高耐磨下料斗、ZG1Cr14Ni14Mo2WNb高抗磨护板、ZG30Cr18Mn12Si2N护板、ZG6Mn28Al9TiRe高耐磨下料斗、ZG35Cr24Ni7N磨煤机衬瓦
结果表明该计算可以有效地模拟实际连铸中角部区域凝固收缩对热流密度及温度分布的影响。针对CB300-V钢种，断面130mm*130mm连铸坯在3m/min拉速下的计算结果为：凝固坯壳角部温度1250℃，与经典热流公式计算的角部温度700℃有明显差别，面中心处明显的收缩开始于距结晶器上沿0.4m的位置，凝固收缩的数值集中在0.0002m的范围内，角部大收缩量威0.001575m。随着距表面距离的加大，凝固收缩呈减小趋势，凝固收缩的量与距离呈非线性关系。由沙钢集团和神雾集团共同完成的“转底炉处理含铁、泥资源循环利用关键技术及示范项目”科技成果评价会在沙钢召开。评价会在听取技术报告、作总结报告、科技查新报告以及对项目答疑后，讨论认为该项目成果整体艺技术及装备达到水平，建议在同类冶炼企业推广应用。
目前，正在北海道苫小牧市建设用于CCS验证试验项目用的装置。从2012年起就开始制造试验用设备，2015年4月完成了口井的挖掘，地上设备的安装施正在进行之中。试验设备预计2015年中期完成，计划2016年以后每年10万吨以上的CO2。计划3年的时间，在终了后还要继续2年。的CO2是从炼油厂生产氢时产生的排放气中分离的CO2。采用管道将排放气输送到CO2分离与装置中，在进行CO2分离后，经压缩后从井地下储藏层中。苫小牧试验设备采用的是化学吸附法，使用普通的活性胺作为溶液，并采用节能艺流程。分离并的CO2在加压到大约10MPa和23MPa后深度不同的两个地层，并对的CO2的变化行为和对的影响进行了。
现已投产运行，钢渣处理效果良好，主要技术指标如下。1）热闷罐内作压力为0.2-0.4MPa。2）热闷时间2h，与常压池式热闷艺相，缩短7-10h。3）吨渣电耗7.25kWh、吨渣新水耗量0.3-0.4t。4）与常压池式热闷艺相，成本节约40。5）热闷后钢渣产品指标：浸水率1.6、游离氧化钙含量2.2。6）钢渣粉化率（粒度小于20mm的钢渣含量）为72.5。另外，珠海粤裕丰钢厂采用该技术也建设了一条50万吨/年的钢渣处理生产线，已于2012年12月投产运行；河北沧州中铁装备材料制造公司的有压热闷生产线已于2014年底投产运行。热是纯钛无缝管材生产中的重要序。金属钛具有*化学活性，在空气中加热易被气体污染。
JM1静态磨料、ZGMn18Cr4V磨煤机护板、KmTBCr8耐磨直管、ZG33Cr13Ni4Re矿山输渣耐磨管、ZGMn13Ni4矿山输渣管耐磨护板、ZGMn13Cr2耐磨三叉管、BTMCr8磨煤管、JM6B高抗磨衬板、JM4冶金耐磨管道、ZGCr13SiMo磨煤管、ZGCrMn10MoSiVRe耐磨构件、JM13法兰连接输煤直管、ZG30Cr25Ni6法兰连接输煤弯管、JM6A耐磨构件、ZGNiCrMo刮板、ZGMn13Mo2高抗磨护套
并且，渣膜表面粗糙度的形成与渣膜结晶无明显因果关系，而与渣膜凝固中于固渣膜表面形成的开放气孔有关。溶质平衡分配系数是平衡凝固中凝固界面固相浓度与液相浓度的值，其大小直接关系到凝固体系溶质再分配方向及偏析的程度，是凝固的重要参数。在凝固中，当某溶质的平衡分配系数大于1时，该溶质在糊状区再分配中将从液相往固相偏析，溶质在固相中富集；当某溶质平衡分配系数小于1时，该溶质在糊状区再分配中将从固相往液相偏析，溶质在液相富集。重庆大学的学者以45钢为研究对象，建立了多元凝固体系溶质平衡分配系数的热力学计算模型，利用FactSageEquilib模块计算了45钢凝固相变以及各溶质分配系数的变化。
如含铼0.8wt合金2与含铼2.0wt合金8持久性能相当。实际合金对铼含量的需求。(2)通过适当进步W及Nb含量可进步980℃的持久性能,但不利于1℃持久性能的进步，适当Re，Ta，Cr，Al更有利于1℃持久性能的进步。两类在合金元素的互相调配中可在一定范围相互进步、或抵消。(a)该效应为合金8与合金15持久性能相当表明W及Al含量会抵销Re含量对持久性能的效果。(b)合金8相对于合金5因Re，Al而使1℃持久性能明显。合金11，13相对于合金9因Cr，Al别是铝含量进步而使持久性能尤其是1℃持久性能明显进步。合金14相对于15因Ta，Al进步不但弥补铼含量稍降的不足且明显高温持久性能。
